基于dSPACE的发动机信号实时采集系统开发

为了配合高功率密度柴油机的研制,对某重型车辆发动机冷却系统进行智能化改进,需通过串口方式从实车发动机控制单元中读取发动机工作状态参数,以dSPACE为基础开发了发动机信号实时采集系统,系统数据传输速度快,可靠性高,避免了繁琐的单片机编程,提高了工作效率。     

利用对象Petri网验证场景

序列图表示的场景常被用于系统开发早期的需求获取与描述,但因其弱语义性而难以被验证.将序列图表示的场景转换为语义精细的对象Petri网模型OPDL,并通过其仿真环境OPMSE对其进行仿真,将场景描述的系统行为"展示"给需求开发者和用户,以此进行行为需求的验证.     

螺旋桨激励水下艇体振动的试验及数值研究

为考虑螺旋桨真实激励特性,在循环水槽中开展艇尾伴流场中螺旋桨诱导艇尾脉动压力及螺旋桨激励水下艇体振动响应的测量试验。试验结果表明:脉动压力幅值在叶频处最大,且随螺旋桨负载增加而增大,随与螺旋桨之间距离的增大而减小,四叶桨脉动压力在尾翼后的高伴流区幅值较大,五叶桨则在尾翼之间的低伴流区幅值较大；大部分测点的振动响应幅值随螺旋桨负载增加而增大,但也存在叶频处幅值较小和未随负载增加而增大的情况；五叶桨激励引起的侧向振动较四叶桨有所增强而轴向振动有所减弱；特定谱峰频率处振动响应幅值呈一阶弯曲振型,其频率范围与有限元计算结果较为一致。综合采用计算流体动力学、有限元和模态叠加法建立螺旋桨激励水下艇体振动响应的数值计算方法,通过计算与试验结果的对比发现,该方法的计算结果与试验结果吻合较好,相比于采用单位简谐激励的谐响应分析方法更加接近真实情况。     

一类偶数阶非线性中立型偏微分方程组的振动判据

讨论一类偶数阶非线性中立型偏微分方程组的振动性,利用Green公式和边值条件将这类非线性中立型偏微分方程组的振动问题转化为中立型微分不等式不存在最终正解的问题,并利用最终正解的定义和微分不等式方法,获得了该类方程组在两类不同边值条件下所有解振动的若干充分性条件。所得结果为解决物理学、生物学、工程学等学科领域中的实际问题提供了数学理论基础。     

一种改进的高动态SINS姿态更新算法

为了提高捷联惯导姿态解算的精度,介绍了捷联惯导姿态更新的流程及常用方法,并提出了一种改进的等效旋转矢量姿态解算算法。对改进算法的姿态解算算法在低动态条件和高动态条件下分别进行了仿真实验,结果表明改进算法在低动态条件下的姿态解算精度和毕卡四元数法相当,在高动态条件下的姿态解算精度远高于传统毕卡四元数法。     

大型舰船平台购置费投资分布及控制

针对大型舰船平台购置费的特点,分析了其投资分布问题,利用龚伯兹曲线研究了在没有样本条件下的大型舰船平台购置费的投资分布,提出了基于生命周期曲线的大型舰船平台购置费投资分布模型,并用具体实例验证了模型的可行性。在大型舰船平台购置费投资分布研究以及总结对比武器装备费用控制方法的基础上,根据大型舰船平台购置费控制的特点,进行了大型舰船平台购置费控制问题的分析。针对原材料费用的控制,提出了基于材料纳期的费用控制方法;针对工时费用的控制,提出了基于国有单位平均工资指数的费用控制方法,并提出了大型舰船平台购置费控制的整体的观点。     

柴油机电控喷油系统试验通用装置设计

为了满足电控柴油机教学实验的需要,设计了电控喷油系统实验通用装置。简述了2种电控喷油系统结构、功能和特点,提出了实验装置的总体方案,详述了高压共轨和单体泵组件选择、电控系统以及凸轮转速和相位信号的硬件设计,给出了控制软件和监控软件设计流程,结合调试实验说明了电控喷油系统试验通用装置的可行性。     

一类非完整系统的输出反馈控制问题研究

针对一类具有虚拟控制方向和非线性不确定项的非完整系统,研究了其输出反馈控制器的设计问题。采用状态转换技术和反推方法,设计了只依赖于输出值的输出反馈控制器。同时为了处理初值为零的情况,提出了基于第一个子系统输出值的切换控制策略,通过仿真算例说明了控制器的有效性。     

基于Multi—Agent仿真模型的非对称作战有效性分析

针对多要素在非对称作战中运用的复杂影响，建立了基于Multi-Agent的仿真模型，对非对称作战的有效性进行了数学解释；给出了Multi-Agent的系统结构，在EINsTein仿真平台中设置了指挥决策Agent、态势感知Agent、通信协作Agent和作战行动Agent，以此模拟作战要素在非对称作战中运用的主要功能，进而演示非对称作战的过程，获得非对称作战的仿真实验数据；仿真模型描述了多要素影响下作战体系的突变现象；通过作战目的的实现和高倍增的作战效果，实证了仿真模型的有效性和可行性。     

NO分子A~2Σ←X~2Π跃迁的荧光激发

利用激光光谱技术得到NO分子在 2 1 0～ 2 36nm范围内的荧光发射谱 ,谱线峰值归属于A2 Σ←X2 Π(0 ,0 )、(0 ,1 )跃迁 ,根据谱线峰值位置 ,得到A2 Σ态的基振动频率和平衡位置的力常数。